Задържащият пръстен е монтиран на ротора на генератора чрез термична втулка и играе роля при фиксиране, защита и предотвратяване на деформация, изместване и ексцентричност на намотките на края на ротора. В миналото материалите, използвани в задържащите пръстени на турбинните двигатели, бяха 50Mn18Cr4, 50Mn18Cr4WN, 50Mn18Cr5 и т.н. Тези материали обаче са много чувствителни към влажен въздух и често страдат от корозионно напукване под напрежение. В днешно време често се използва аустенитна неръждаема стомана 1Mn18Cr18N. Този материал има отлична устойчивост на корозия поради ниско съдържание на въглерод и високо съдържание на хром. В същото време добавянето на азот разширява зоната на аустенитната фаза при стайна температура, което затруднява появата на феромагнетизъм. За да се разбере ефектът от температурата на топлинната обвивка върху структурата и свойствата на 1Mn18Cr18N стомана за задържащ пръстен, бяха проведени високотемпературни (100 градуса) тестове за опън и тестове за удар при стайна температура на стомана за задържащ пръстен при различни системи за топлинна обработка и счупването повърхностите са изследвани с помощта на сканиращи електронни микроскопи и металографски микроскопи. и микроструктурата бяха анализирани, за да се проучи механизмът на счупване на началото на пукнатината и разпространението на стоманения задържащ пръстен.
Аустенитната неръждаема стомана 1Mn18Cr18N, използвана в теста, е взета от тангенциалната част на предпазния пръстен, произведен от компания. Основният му химичен състав (маса) беше измерен с помощта на инфрачервен метър за въглерод и сяра (CS800), плазмен спектрометър (ICAP6300) и директно отчитане спектрометър (метал75-80). Частта, %) е C0.079, Si0.21, Mn18.54, P0.017, S0.005, Cr18.82, Ni0.14, N0.62 и балансът е Fe.
Пробите бяха нагрети в пещта (SGH28-92съпротивителна пещ тип кутия) съответно до 100, 200, 300, 400, 500, 550 и 600 градуса и държани за 1 час, последвано от въздушно охлаждане. Микроструктурата на пробата се наблюдава с помощта на металографски микроскоп OLYMPUS-PMG3 и сканиращ електронен микроскоп с висока разделителна способност S-3700. След като пробите бяха шлифовани с шкурка (200, 400 и 600 меша) и механично полирани (диамантен спрей с размер на частиците 2, 5 μm), те бяха електролитно гравирани с 10% свръхнаситен разтвор на оксалова киселина. Универсална електронна машина за изпитване на опън SHIMADZUAG-1 беше използвана за провеждане на тест за опън при висока температура при 100 градуса. Образецът за опън беше взет от тангенциалната част на средния пръстен на задържащия пръстен. Това беше образец за опън с резба M10 с диаметър Φ5 mm и дължина от 25 mm. Тестът за удар беше извършен на машина за изпитване на удар JB300D. Ударната проба беше взета от тангенциалната част на задържащия пръстен и беше стандартна ударна проба на Шарпи с V-образен прорез с размер 10 mm × 10 mm × 55 mm.
Резултатите показват, че с повишаване на температурата на нагряване има по-малко линии на приплъзване вътре в зърната. При 500 градуса до 600 градуса утайките по границата на зърното и линията на приплъзване се утаяват от точковидни или верижни до полуретикуларни или пълноретикуларни форми; утайки Генерирането на стомана 1Mn18Cr18N оказва значително влияние върху механичните свойства на стоманата 1Mn18Cr18N. Когато температурата на нагряване се повиши до 500 градуса (550 градуса), разпределението на дисперсията на утаената фаза играе определена укрепваща роля в характеристиките на удар (опън). Когато температурата на нагряване се повиши до 600 градуса, цялата утаена фаза на мрежата отслабва границите на зърната и причинява рязък спад на свойствата на опън и удар на стомана 1Mn18Cr18N. Анализът на счупването показва, че с повишаване на температурата на нагряване режимът на счупване на стомана 1Mn18Cr18N се променя от пластично счупване до счупване с квази-разцепване и крехко счупване.
